電子式材料試驗機日常檢查

電子式材料試驗機日常檢查

一、基本檢查
1、設備使用環(huán)境條件：                2、電源電壓：
3、開(kāi)機自檢：                4、主機接地：
二、控制面板檢查
5、面板顯示功能：                6、面板按鍵功能：        
三、橫梁運行檢查
7、各個(gè)速度運行是否平穩：        8、各個(gè)速度運行是否正常：        
9、運行距離，是否過(guò)沖：        10、皮帶及張緊度：        
四、機架潤滑
11、清理，加油：
五、載荷系統檢查
12、傳感器的標定及復零：測量標準砝碼
六、應變系統檢查
13、引伸計的標定及復零：測量標準長(cháng)度
七、傳動(dòng)系統檢查
14、電機電刷
八、安全檢查
15、機械限位：16、急停開(kāi)關(guān)：         

九、附件的檢查
氣動(dòng)夾具， 空氣壓縮泵，腳踏開(kāi)關(guān)等。

沖擊韌性

用一定尺寸和形狀的金屬試樣，在規定類(lèi)型的沖擊試驗上受沖擊負荷折斷時(shí)，試樣刻槽處單位橫截面上所消耗的沖擊功，稱(chēng)為沖擊 韌性以αk表示。

目前常用的10×10×55mm，帶2 mm深的V形缺口夏氏沖擊試樣，標準上直接采用沖擊功（J焦耳值）AK，而不是采用αK值。因為單位 面積上的沖擊功并無(wú)實(shí)際意義。

沖擊功對于檢查金屬材料在不同溫度下的脆性轉化zui為敏感，而實(shí)際服役條件下的災難性破斷事故，往往與材料的沖擊功及服役溫 度有關(guān)。 因此在有關(guān)標準中常常規定某一溫度時(shí)的沖擊功值為多少 、還規定FATT（斷口面積轉化溫度）要低于某一溫度的技術(shù)條件。所謂FATT，即一組在不同溫度下的沖擊試樣沖斷后，對沖擊斷口進(jìn)行評定，當脆性斷裂占總面積的50%時(shí)所對應的溫度。

由于鋼板厚度的影響，對厚度≤10mm的鋼板，可取得3/4小尺寸沖擊試樣（7.5×10×55mm）或1/2小尺寸沖擊試樣（5×10×55mm）。但是一定要注意，同規格及同一溫度下的沖擊功值才可相互比較。只有在標準規定的條件下，才可按標準的換算方法，折算 成標準沖擊試樣的沖擊功，再相互比較。

目前我國國內用于容器設計制造的法規和標準均規定以夏比V形缺口、橫向取樣方式為主。沖擊試樣的缺口形式對沖擊韌性影響非常大，夏比V形缺口比夏比U形缺口更為尖銳，更能反應材料的缺口和內部缺陷對動(dòng)態(tài)載荷的敏感性。對于U形試樣，進(jìn)行沖擊試驗時(shí)，其沖擊功大部分消耗于裂紋的形成，而對V形缺口試樣，其沖擊功大部分消耗于裂紋的擴展。U形缺口測得的沖擊韌性與V形缺口測得的沖擊韌性之間不存在對應的換算關(guān)系。沖擊試樣的取樣方向規定為“橫向取樣"，主要考慮在鋼錠澆注時(shí)，會(huì )形成偏析及含有雜質(zhì)，在軋制鋼板的過(guò)程中，這些不均勻部分和雜質(zhì)會(huì )順著(zhù)金屬延伸方向形成纖維狀組織，從而使鋼板平行于軋制方向的力學(xué)性能高于垂直方向的力學(xué)性能。我國標準規定的沖擊試樣取樣方向與美國ASME的規定是不一致的，美國ASME標準規定的沖擊試樣取樣方向為“縱向取樣"，故對在國內使用的國外進(jìn)口材料用于國內的容器制造時(shí)，應注意沖擊試樣的取樣方向應規定為“橫向取樣"。
目前，我國金屬材料沖擊試驗方法標準為GB/T229-1994《金屬夏比缺口沖擊試驗方法》。

測量系統分析知識簡(jiǎn)介

1.目的：
確定新購或經(jīng)維修、校準合格后的測量設備在生產(chǎn)過(guò)程使用時(shí)能提供客觀(guān)、正確的分析/評價(jià)數據，對各種測量和試驗設備系統測量結果的變差進(jìn)行適當的統計研究，以確定測量系統是否滿(mǎn)足產(chǎn)品特性的測量需求和評價(jià)測量系統的適用性，確保產(chǎn)品質(zhì)量滿(mǎn)足和符合顧客的要求和需求。
2．術(shù)語(yǔ)
2.1測量系統：指用來(lái)對被測特性賦值的操作、程序、量具、設備、軟件以及操作人員的集合；用來(lái)獲得測量結果的整個(gè)過(guò)程。
2.2 偏倚（準確度）：指測量結果的觀(guān)測平均值與基準值的差值。一個(gè)基準值可通過(guò)采用更別的測量設備進(jìn)行多次測量，取其平均值來(lái)確定。
2.3 重復性：指由一個(gè)評價(jià)人，采用一種測量?jì)x器，多次測量同一零件的同一特性時(shí)獲得的測量值變差。
2.4 再現性：指由不同的評價(jià)人，采用相同的測量?jì)x器，測量同一零件的同一特性時(shí)測量平均值的變差。
2.5 穩定性：指測量系統在某持續時(shí)間內測量同一基準或零件的單一性時(shí)獲得的測量值總變差。
2.6 線(xiàn)性：指在量具預期的工作范圍內，偏倚值的差值。
2.7 盲測：指測量系統分析人員將評價(jià)的5—10個(gè)零件予以編號，然后被評價(jià)人A用測量?jì)x器將這些已編號的5—10個(gè)零件*次進(jìn)行依此測量（注意：每個(gè)零件的編號不能讓評價(jià)人知道和看到），同時(shí)測量系統分析人員將被評價(jià)人A*次所測量的數據和結果記錄于相關(guān)測量系統分析表中，當被評價(jià)人A*次將5—10個(gè)零件均測量完后，由測量系統分析人員將被評價(jià)人A已測量完的5—10個(gè)零件重新混合，然后要求被評價(jià)人A用*次測量過(guò)的測量?jì)x器對這些已編號的5—10個(gè)零件第二次進(jìn)行依此測量，同時(shí)測量系統分析人員將被評價(jià)人A第二次所測量的數據和結果記錄于相關(guān)測量系統分析表中，第三次盲測以此類(lèi)推。

3．工作步驟：
3.1生產(chǎn)階段，凡控制計劃中規定的或顧客要求的所有檢測設備均需進(jìn)行測量系統分析。同時(shí)包括：
1）         新購和更新的檢驗、測量和試驗設備用于控制計劃中的量具。
2）        用于控制計劃中的檢驗、測量和試驗設備的位置移動(dòng)，并經(jīng)重新校準
3）        用于控制計劃中的檢驗、測量和試驗設備經(jīng)周期檢定不合格，通過(guò)修理并經(jīng)重新校準合格的量具。
3.2由實(shí)驗室根據檢測設備的使用頻率和其精度來(lái)確定進(jìn)行測量系統分析的頻率。
對控制產(chǎn)品特殊特性的檢驗、測量和試驗設備，一般每一季度進(jìn)行一次測量系統分析。
3.3實(shí)驗室根據控制計劃或顧客要求制定《測量系統分析計劃》，報技術(shù)總監核準，以確?？刂朴媱澔蝾櫩鸵笾兴玫降臋z測設備得到控制，該測量系統計劃包括分析的方法、內容、預計完成時(shí)間、負責人員、分析頻率、進(jìn)度要求等，核準后由計量人員執行。
1）進(jìn)行測量系統分析的管理和工作人員必須接受公司內部或外部的相關(guān)測量系統分析培訓，并經(jīng)考試合格后，方可進(jìn)行測量系統分析工作。
2）本公司檢測設備進(jìn)行測量系統分析的所有分析方法和判定準則應與TS16949質(zhì)量體系中的測量系統分析手冊一致，如經(jīng)顧客批準，也可采用其它的測量系統分析方法。
3.4本公司對檢測設備進(jìn)行測量系統分析的方法目前共有6種（其中：計量型量具研究方法有5種，如：偏倚、重復性、再現性、穩定性、線(xiàn)性；計數型量具研究方法有1種，如：假設檢驗分析法）。對以上所提到的6種測量系統分析的方法在進(jìn)行測量系統分析時(shí)都必須至少用到一次以上。
3.5檢測設備使用人員負責采集檢測設備的測量系統分析的數據，及時(shí)送實(shí)驗室進(jìn)行MSA分析
3.6實(shí)驗室根據采集的數據，按照測量系統分析計劃要求，進(jìn)行MSA分析。
3.6.1測量系統分析的每種性能分析（指：計量型量具研究方法有5種，如：偏倚、重復性、再現性、穩定性、線(xiàn)性；計數型量具研究方法有1種，如：假設檢驗分析法）的具體操作和方法由測量系統分析工作人員按附件一之規定進(jìn)行作業(yè)。
3.7當判定不合格時(shí)，使用人員及時(shí)更換相應的檢測設備或將該檢測設備送實(shí)驗室計量人員進(jìn)行修理、校準，然后，計量人員對量具重新進(jìn)行的測量系統分析。
當判定合格時(shí)，實(shí)驗室將測量分析報告轉交技術(shù)總監審查，zui后管理者代表核準。
3.8當量具的測量系統分析結果趨近允許接收的下*，實(shí)驗室計量人員應及時(shí)將測量系統分析結果通知實(shí)驗室技術(shù)負責人和生產(chǎn)部門(mén)。
1）項目組應對測量系統分析能力不足的量具及其適用性重新進(jìn)行評估，并確定處理對策（包括對已檢測的產(chǎn)品的處理意見(jiàn)）
2）如涉及到測量?jì)x器需進(jìn)行維修和校正時(shí),由設備處計量人員按《監視和測量裝置控制程序》規定進(jìn)行作業(yè)
3．9管理者代表依據測量系統分析報告進(jìn)行合格/不合格核準。
3.10評審合格的檢測設備方能繼續使用。
3.11相關(guān)測量系統分析記錄之保存與歸檔，由相關(guān)部門(mén)按照《記錄控制管理程序》進(jìn)行作業(yè)。

4.相關(guān)文件
略

5．相關(guān)記錄：
略

復合材料力學(xué)是固體力學(xué)的一個(gè)新興分支，它研究由兩種或多種不同性能的材料，在宏觀(guān)尺度上組成的多相固體材料，即復合材料的力學(xué)問(wèn)題。復合材料具有明顯的非均勻性和各向異性性質(zhì)，這是復合材料力學(xué)的重要特點(diǎn)。

復合材料由增強物和基體組成，增強物起著(zhù)承受載荷的主要作用，其幾何形式有長(cháng)纖維、短纖維和顆粒狀物等多種；基體起著(zhù)粘結、支持、保護增強物和傳遞應力的作用，常采用橡膠、石墨、樹(shù)脂、金屬和陶瓷等。

近代復合材料zui重要的有兩類(lèi)：一類(lèi)是纖維增強復合材料，主要是長(cháng)纖維鋪層復合材料，如玻璃鋼；另一類(lèi)是粒子增強復合材料，如建筑工程中廣泛應用的混凝上。纖維增強復合材料是一種高功能材料，它在力學(xué)性能、物理性能和化學(xué)性能等方面都明顯優(yōu)于單一材料。

發(fā)展纖維增強復合材料是當前上極為重視的科學(xué)技術(shù)問(wèn)題?，F今在用方面，都已采用纖維增強復合材料；在民用方面，運輸工具、建筑結構、機器和儀表部件、化工管道和容器、電子和核能工程結構，以至人體工程、醫療器械和體育用品等也逐漸開(kāi)始使用這種復合材料。

復合材料力學(xué)的發(fā)展簡(jiǎn)史

在自然界中，存在著(zhù)大量的復合材料，如竹子、木材、動(dòng)物的肌肉和骨骼等。從力學(xué)的觀(guān)點(diǎn)來(lái)看，天然復合材料結構往往是很理想的結構，它們?yōu)榘l(fā)展人工纖維增強復合材料提供了仿生學(xué)依據。

人類(lèi)早已創(chuàng )制了有力學(xué)概念的復合材料。例如，古代中國人和猶太人用稻草或麥秸增強蓋房用的泥磚；兩千年前，中國制造了防腐蝕用的生漆襯布；由薄綢和漆粘結制成的中國漆器，也是近代纖維增強復合材料的雛形，它體現了重量輕、強度和剛度大的力學(xué)優(yōu)點(diǎn)。

以混凝土為標志的近代復合材料是在一百多年前出現的。后來(lái)，原有的混凝土結構不能滿(mǎn)足高層建筑的強度要求，建筑者轉而使用鋼筋混凝土結構，其中的鋼筋提高了混凝土的抗拉強度，從而解決了建筑方面的大量問(wèn)題。

20世紀初，為滿(mǎn)足用方面對材料力學(xué)性能的要求，人們開(kāi)始研制新材料，并在20世紀40年代研制成功玻璃纖維增強復合材料(即玻璃鋼)。它的出現豐富了復合材料的力學(xué)內容。50年代又出現了強度更高的碳纖維、硼纖維復合材料，復合材料的力學(xué)研究工作由此得到很大發(fā)展，并逐步形成了一門(mén)新興的力學(xué)學(xué)科——復合材料力學(xué)。

為了克服碳纖維、硼纖維不耐高溫和抗剪切能力差等缺點(diǎn)，近二十年來(lái)，人們又研制出金屬基和陶瓷基的復合材料。華人在復合材料的研究中做出了很多貢獻，但中國在復合材料力學(xué)研究方面的起步和水平晚于歐美十到十五年。

進(jìn)入20世紀60年代后，復合材料力學(xué)發(fā)展的步伐加快了。1964年羅森提出了確定單向纖維增強復合材料縱向壓縮強度的方法。1966年惠特尼和賴(lài)利提出了確定復合材料彈性常數的獨立模型法。1968年，經(jīng)蔡為侖和希爾的多年研究形成了蔡-希爾破壞準則；后于1971年又出現了張量形式的蔡-吳破壞準則。

1970年瓊斯研究了一般的多向層板，并得到簡(jiǎn)單的解；1972年惠特尼用雙重傅里葉級數，求解了扭轉耦合剛度對各向異性層板的撓度、屈曲載荷和振動(dòng)的影響問(wèn)題，用這種方法求解的位移既滿(mǎn)足自然邊界條件，又能很快收斂到解；同年，夏米斯、漢森和塞拉菲尼研究了復合材料的抗沖擊性能。另外，蔡為侖在單向層板非線(xiàn)性變形性能的分析方面，亞當斯在非彈性問(wèn)題的細觀(guān)力學(xué)理論方面，索哈佩里在復合材料粘彈性應力分析等都做了開(kāi)創(chuàng )性的研究工作。

近年來(lái)，混雜復合材料力學(xué)性能的研究吸引了一些學(xué)者的注意力。林毅于1972年首先發(fā)現，混雜復合材料的應力-應變曲線(xiàn)的直線(xiàn)部分所對應的zui大應變，已超過(guò)混雜復合材料中具有低延伸率的纖維的破壞應變。這一不易理解的現象，于1974年又被班塞爾等所發(fā)現，后人稱(chēng)之為“混雜效應"。

復合材料的特性

復合材料的比強度和比剛度較高。材料的強度除以密度稱(chēng)為比強度；材料的剛度除以密度稱(chēng)為比剛度。這兩個(gè)參量是衡量材料承載能力的重要指標。比強度和比剛度較高說(shuō)明材料重量輕，而強度和剛度大。這是結構設計，特別是航空、航天結構設計對材料的重要要求?，F代飛機、衛星等機體結構正逐漸擴大使用纖維增強復合材料的比例。

復合材料的力學(xué)性能可以設計，即可以通過(guò)選擇合適的原材料和合理的鋪層形式，使復合材料構件或復合材料結構滿(mǎn)足使用要求。例如，在某種鋪層形式下，材料在一方向受拉而伸長(cháng)時(shí)，在垂直于受拉的方向上材料也伸長(cháng)，這與常用材料的性能*不同。又如利用復合材料的耦合效應，在平板模上鋪層制作層板，加溫固化后，板就自動(dòng)成為所需要的曲板或殼體。

復合材料的抗疲勞性能良好。一般金屬的疲勞強度為抗拉強度的40～50%，而某些復合材料可高達70～80%。復合材料的疲勞斷裂是從基體開(kāi)始，逐漸擴展到纖維和基體的界面上，沒(méi)有突發(fā)性的變化。因此，復合材料在破壞前有預兆，可以檢查和補救。纖維復合材料還具有較好的抗聲振疲勞性能。用復合材料制成的直升飛機旋翼，其疲勞壽命比用金屬的長(cháng)數倍。

復合材料的減振性能良好。纖維復合材料的纖維和基體界面的阻尼較大，因此具有較好的減振性能。用同形狀和同大小的兩種粱分別作振動(dòng)試驗，碳纖維復合材料粱的振動(dòng)衰減時(shí)間比輕金屬粱要短得多。

復合材料通常都能耐高溫。在高溫下，用碳或硼纖維增強的金屬其強度和剛度都比原金屬的強度和剛度高很多。普通鋁合金在400℃時(shí)，彈性模量大幅度下降，強度也下降；而在同一溫度下，用碳纖維或硼纖維增強的鋁合金的強度和彈性模量基本不變。復合材料的熱導率一般都小，因而它的瞬時(shí)耐超高溫性能比較好。

復合材料的安全性好。在纖維增強復合材料的基體中有成千上萬(wàn)根獨立的纖維。當用這種材料制成的構件超載，并有少量纖維斷裂時(shí)，載荷會(huì )迅速重新分配并傳遞到未破壞的纖維上，因此整個(gè)構件不至于在短時(shí)間內喪失承載能力。

復合材料的成型工藝簡(jiǎn)單。纖維增強復合材料一般適合于整體成型，因而減少了零部件的數目，從而可減少設計計算工作量并有利于提高計算的準確性。另外，制作纖維增強復合材料部件的步驟是把纖維和基體粘結在一起，先用模具成型，而后加溫固化，在制作過(guò)程中基體由流體變?yōu)楣腆w，不易在材料中造成微小裂紋，而且固化后殘余應力很小。